Проведен анализ областей применения и типов линейных импульсных электромеханических преобразователей (ЛИЭП). С использованием интегрального показателя эффективности, который учитывает силовые, скоростные, энергетические, электрические и магнитные показатели, установлено, что при всех стратегиях оценки наиболее эффективным является ЛИЭП электродинамического типа, а наименее эффективным – ЛИЭП электромагнитного типа.

Описаны наиболее мощные электромагнитные импульсы (ЭМИ), к которым относятся вызванные воздушным ядерным взрывом (ВЯВ), разрядом молнии и МГД-процессами, аналогичными солнечным бурям. Приведены основные типы электромагнитных помех и воздействий ЭМИ и возможные подходы к существующим средствам ограничения с использованием фильтров, ограничителей и др. Анализируются основные составляющие Е1 и Е2 ЭМИ ВЯВ, причем последняя сопоставляется с разрядом молнии, применительно к которым использованы существующие средства молниезащиты. Приведены данные чувствительности электронных компонент РЭА и РЗА, а также силового оборудования электростанций и подстанций к воздействию составляющих ЭМИ ВЯВ. Показано, что существующие защиты требуют модернизации и усовершенствования применительно к составляющей Е1, расположенной в наносекундном диапазоне.

Описаны наиболее мощные электромагнитные импульсы (ЭМИ), к которым относятся вызванные воздушным ядерным взрывом (ВЯВ), разрядом молнии и МГД-процессами, аналогичными солнечным бурям. Приведены основные типы электромагнитных помех и воздействий ЭМИ и возможные подходы к существующим средствам ограничения с использованием фильтров, ограничителей и др. Анализируются основные составляющие Е1 и Е2 ЭМИ ВЯВ, причем последняя сопоставляется с разрядом молнии, применительно к которым использованы существующие средства молниезащиты. Приведены данные чувствительности электронных компонент РЭА и РЗА, а также силового оборудования электростанций и подстанций к воздействию составляющих ЭМИ ВЯВ. Показано, что существующие защиты требуют модернизации и усовершенствования применительно к составляющей Е1, расположенной в наносекундном диапазоне.

Описаны наиболее мощные электромагнитные импульсы (ЭМИ), к которым относятся вызванные воздушным ядерным взрывом (ВЯВ), разрядом молнии и МГД-процессами, аналогичными солнечным бурям. Приведены основные типы электромагнитных помех и воздействий ЭМИ и возможные подходы к существующим средствам ограничения с использованием фильтров, ограничителей и др. Анализируются основные составляющие Е1 и Е2 ЭМИ ВЯВ, причем последняя сопоставляется с разрядом молнии, применительно к которым использованы существующие средства молниезащиты. Приведены данные чувствительности электронных компонент РЭА и РЗА, а также силового оборудования электростанций и подстанций к воздействию составляющих ЭМИ ВЯВ. Показано, что существующие защиты требуют модернизации и усовершенствования применительно к составляющей Е1, расположенной в наносекундном диапазоне.

Рассмотрены классификационные признаки и характерные особенности трехзонных индукторов продольного магнитного поля с двухфазным питанием. В результате итерационного расчета получено распределение интегральных магнитных потоков в зубцовой зоне плоского индуктора и построены векторные диаграммы электромагнитных режимных параметров. В ходе исследования показаны основные направления оптимизации режима малополюсной индукционной машины для получения наилучшего распределения токов в обмотках и оценки эквивалентной линейной токовой нагрузки. По результатам анализа сформулированы основные задачи и последовательность этапов их решения при разработке энегоэффективных индукционных МГД-машин продольного магнитного поля.

Рассмотрены методы деструкции и дефекты, появляющиеся в асинхронных двигателях при извлечении обмоток при ремонте. Предлагается анализировать состояние магнитной системы двигателя по форме кривой распределения магнитного потока в воздушном зазоре. Предлагаемая методика исследований на основе конечно-элементной модели асинхронного двигателя позволяет выявлять неисправности двигателя как в электромагнитной, так и в магнитной системе.

Представлен обзор электромагнитных расходомеров для измерения расхода воды, сточных вод, добавок и шламов.

Описаны методы и схемы измерения параметров мощных электромагнитных импульсов (ЭМИ), возникающих при воздушном ядерном взрыве и при воздействии сверхширокополосного импульса. Указанные воздействия занимают субнаносекундный и микросекундный диапазон и требуют применения оптоэлектронных средств измерения тока, напряжения и энергии импульсов с использованием волоконно-оптической связи и цифровой обработки данных. Указанные средства измерения используются в современных испытательных установках (имитаторах) ЭМИ для испытания гражданских энергообъектов и аппаратуры РЭА и РЗА, наиболее чувствительной к воздействию ЭМИ.

Описаны методы и схемы измерения параметров мощных электромагнитных импульсов (ЭМИ), возникающих при воздушном ядерном взрыве и при воздействии сверхширокополосного импульса. Указанные воздействия занимают субнаносекундный и микросекундный диапазон и требуют применения оптоэлектронных средств измерения тока, напряжения и энергии импульсов с использованием волоконно-оптической связи и цифровой обработки данных. Указанные средства измерения используются в современных испытательных установках (имитаторах) ЭМИ для испытания гражданских энергообъектов и аппаратуры РЭА и РЗА, наиболее чувствительной к воздействию ЭМИ.

Описаны методы и схемы измерения параметров мощных электромагнитных импульсов (ЭМИ), возникающих при воздушном ядерном взрыве и при воздействии сверхширокополосного импульса. Указанные воздействия занимают субнаносекундный и микросекундный диапазон и требуют применения оптоэлектронных средств измерения тока, напряжения и энергии импульсов с использованием волоконно-оптической связи и цифровой обработки данных. Указанные средства измерения используются в современных испытательных установках (имитаторах) ЭМИ для испытания гражданских энергообъектов и аппаратуры РЭА и РЗА, наиболее чувствительной к воздействию ЭМИ.

При векторном управлении тяговым электроприводом из-за отсутствия датчика угла поворота и скорости на валу электродвигателя его момент вращения учитывается приближенно с точностью примерно 10%, т. к. учитывает только токовую составляющую без учета нелинейности, а также не учитывает магнитные и механические потери мощности и потокосцепления во всех режимах. Использование метода баланса мощностей позволяет снизить погрешность управления скоростью вращения электродвигателя до 2,5–3%. Применение специально разработанной измерительно-информационной системы позволяет уточнить электромеханические характеристики и момент вращения, что особенно важно при параллельном подключении электродвигателей.

При векторном управлении тяговым электроприводом из-за отсутствия датчика угла поворота и скорости на валу электродвигателя его момент вращения учитывается приближенно с точностью примерно 10%, т. к. учитывает только токовую составляющую без учета нелинейности, а также не учитывает магнитные и механические потери мощности и потокосцепления во всех режимах. Использование метода баланса мощностей позволяет снизить погрешность управления скоростью вращения электродвигателя до 2,5–3%. Применение специально разработанной измерительно-информационной системы позволяет уточнить электромеханические характеристики и момент вращения, что особенно важно при параллельном подключении электродвигателей.

При векторном управлении тяговым электроприводом из-за отсутствия датчика угла поворота и скорости на валу электродвигателя его момент вращения учитывается приближенно с точностью примерно 10%, т. к. учитывает только токовую составляющую без учета нелинейности, а также не учитывает магнитные и механические потери мощности и потокосцепления во всех режимах. Использование метода баланса мощностей позволяет снизить погрешность управления скоростью вращения электродвигателя до 2,5–3%. Применение специально разработанной измерительно-информационной системы позволяет уточнить электромеханические характеристики и момент вращения, что особенно важно при параллельном подключении электродвигателей.

На базе метода разделения переменных Фурье получена двухмерная аналитическая модель вентильного двигателя с постоянными магнитами, в общую расчетную область которой входят ферромагнитные участки и постоянные магниты реальной конфигурации. В качестве источников магнитного поля выступают постоянные магниты ротора, токи обмотки статора и падения магнитного напряжения в зубцах статора. Расчетные значения магнитных индукций в средах находятся с учетом геометрических структур зубчатости статора, расположения постоянных магнитов и обмоточных гармоник МДС. Полученные на модели расчетные величины функциональных показателей двигателя (ток, момент) близки к его паспортным значениям.

На базе метода разделения переменных Фурье получена двухмерная аналитическая модель вентильного двигателя с постоянными магнитами, в общую расчетную область которой входят ферромагнитные участки и постоянные магниты реальной конфигурации. В качестве источников магнитного поля выступают постоянные магниты ротора, токи обмотки статора и падения магнитного напряжения в зубцах статора. Расчетные значения магнитных индукций в средах находятся с учетом геометрических структур зубчатости статора, расположения постоянных магнитов и обмоточных гармоник МДС. Полученные на модели расчетные величины функциональных показателей двигателя (ток, момент) близки к его паспортным значениям.

На базе метода разделения переменных Фурье получена двухмерная аналитическая модель вентильного двигателя с постоянными магнитами, в общую расчетную область которой входят ферромагнитные участки и постоянные магниты реальной конфигурации. В качестве источников магнитного поля выступают постоянные магниты ротора, токи обмотки статора и падения магнитного напряжения в зубцах статора. Расчетные значения магнитных индукций в средах находятся с учетом геометрических структур зубчатости статора, расположения постоянных магнитов и обмоточных гармоник МДС. Полученные на модели расчетные величины функциональных показателей двигателя (ток, момент) близки к его паспортным значениям.

На базе метода разделения переменных Фурье получена двухмерная аналитическая модель вентильного двигателя с постоянными магнитами, в общую расчетную область которой входят ферромагнитные участки и постоянные магниты реальной конфигурации. В качестве источников магнитного поля выступают постоянные магниты ротора, токи обмотки статора и падения магнитного напряжения в зубцах статора. Расчетные значения магнитных индукций в средах находятся с учетом геометрических структур зубчатости статора, расположения постоянных магнитов и обмоточных гармоник МДС. Полученные на модели расчетные величины функциональных показателей двигателя (ток, момент) близки к его паспортным значениям.

На базе метода разделения переменных Фурье получена двухмерная аналитическая модель вентильного двигателя с постоянными магнитами, в общую расчетную область которой входят ферромагнитные участки и постоянные магниты реальной конфигурации. В качестве источников магнитного поля выступают постоянные магниты ротора, токи обмотки статора и падения магнитного напряжения в зубцах статора. Расчетные значения магнитных индукций в средах находятся с учетом геометрических структур зубчатости статора, расположения постоянных магнитов и обмоточных гармоник МДС. Полученные на модели расчетные величины функциональных показателей двигателя (ток, момент) близки к его паспортным значениям.

На базе метода разделения переменных Фурье получена двухмерная аналитическая модель вентильного двигателя с постоянными магнитами, в общую расчетную область которой входят ферромагнитные участки и постоянные магниты реальной конфигурации. В качестве источников магнитного поля выступают постоянные магниты ротора, токи обмотки статора и падения магнитного напряжения в зубцах статора. Расчетные значения магнитных индукций в средах находятся с учетом геометрических структур зубчатости статора, расположения постоянных магнитов и обмоточных гармоник МДС. Полученные на модели расчетные величины функциональных показателей двигателя (ток, момент) близки к его паспортным значениям.

Повышение надежности систем электроснабжения с электродвигательной нагрузкой 0,4 кв при внешних воздействиях // Автореф. канд. дисс. Спец. 05.14.02 – Электростанции и электроэнергетические системы. – Иркутск: ИСЭМ СО РАН, 2007. – 24 с. Исследовано влияние внешних воздействий на систему электроснабжения с электродвигательной нагрузкой. Указаны причины снижения ее надежности. Установлено, что среднее значение величины коэффициента перенапряжения находится в диапазоне 3,8–4,2. Показаны преимущества микропроцессорных устройств релейной зашиты перед устройствами, построенными на электромеханических реле и на операционных усилителях. Дано решение задачи повышения надежности системы электроснабжения с электродвигательной нагрузкой 0,4 кВ путем нормирования разновременности размыкания контактов силовой коммутационной аппаратуры и использования устройства, способного изменять уровни срабатывания в зависимости от напряжения прямой и обратной последовательностей. Рекомендуемый норматив времени разновременности размыкания контактов составляет не более 0,005 с.