В работе рассматривается влияние двухподдиапазонного реакторнотиристорного управляемого регулятора напряжения на синусоидальности входного и выходного тока цехового трансформатора при стабилизации напряжения у потребителей на заданном уровне. Исследование проводилось в среде MATLAB на имитационной модели цехового трансформатора мощностью 1 МВА напряжением 6/0,4 кВ при разных уровнях напряжения питающей сети и тока активно-индуктивной нагрузки. Полученные результаты исследования показали, что предлагаемый двухподдиапазонный реакторно-тиристорный управляемый регулятор напряжения, стабилизируя напряжение у потребителей на заданном уровне, позволяет сохранить высокое значение энергетических показателей не только цехового трансформатора подстанции, но и питающей сети и потребителей электроэнергии.

Рассматриваются критерии оптимизации системы управления (СУ) тягового электропривода с асинхронным двигателем (АД) тепловоза. В отличие от метода векторного управления FOC с блоком широтноимпульсной модуляции (ШИМ) и контуром тока, разрывные методы DTC, DSC, ISC используют релейные регуляторы потоком статора и электромагнитного момента без учета контуров тока. Результаты усовершенствования методов прямого управления моментом DTC приводят к повышению качества СУ, однако, снижается надежность СУ из-за возрастания требований к подсистеме идентификации. Система идентификации предусматривает вычисление следующих параметров: векторов потоков статора и ротора, моментов и частоты вращения ротора. По показателю надежности лучшими являются классические методы прямого управления моментом, а по показателям качества регулирования момента и магнитного потока статора лучшими являются усовершенствованные методы DSC, DTC, ISC.

Развитие предпринимательства в России привело к появлению предприятий со своими производствами. Сложившаяся тенденция развития этих предприятий обусловила усиление влияния искажающей нагрузки на сети общего назначения: нарушаются требования ГОСТа 32144–2013 к качеству электрической энергии по несимметрии напряжений, появляются ЭМП, снижаются энергоэффективность и уровень ЭМС технических средств для кондуктивных низкочастотных ЭМП.

В данной работе рассматриваются типовые решения по подключению аналоговых сигналов. Подключение сигналов от датчиков аналоговой и дискретной информации и исполнительных механизмов к клеммным элементам шкафов ПТК рекомендуется производить через соединительные коробки (СК) и/или кроссовые панели, которые служат также и концентраторами кабельных потоков, что в свою очередь приводит к уменьшению количества маложильных кабелей. Непосредственное подключение данных цепей к клеммникам шкафов ПТК предусматривается только для особо оговоренных случаев (например, сигналы неисправности в шкафах питания шкафов ПТК подключаются непосредственно к клеммным элементам шкафов ПТК). Количество соединительных коробок (СК), используемых для подключения датчиков, определяется при рабочем проектировании. Подключение сигналов, идущих на или с местных щитов контроля и управления от или к шкафам ПТК, производится непосредственно к клеммным элементам шкафов ПТК. Питание элементов управления и сигнализации, размещаемых на панелях (пультах) контроля и управления, местных щитах контроля и управления, осуществляется от централизованного источника питания. Способ реализации функции проверки работоспособности элементов сигнализации определяется при рабочем проектировании.

На основе двух примеров показано, что имеющийся в отечественной литературе единственный Справочник по расчету индуктивностей П. Л. Калантарова и Л. А. Цейтлина, вследствие отсутствия ссылок на литературные источники приведенных формул, не обеспечивает надежной основы для практического использования этих формул. Вполне естественно, что иногда могут возникать сомнения в достоверности той или иной формулы, которая может нарушаться не только из-за ошибок при выводе формулы, но и вследствие разного рода опечаток. А ведь, по сути, Справочник должен быть своеобразным эталоном, не вызывающим сомнений! Первым примером подтверждения сказанного является анализ четырех формул из указанного Справочника для индуктивности конечного отрезка прямолинейного круглого проводника. Показано, что эти формулы приводят к принципиально неверным, нефизичным и противоречивым результатам. Получена дополняющая известные выражения для внутренней индуктивности упомянутого проводника новая формула для его внешней индуктивности, основанная на аналитическом (буквенном) решении дифференциального уравнения для векторного магнитного потенциала. Для подтверждения указанного недостатка приведена таблица сравнительных расчетов по двум формулам из Справочника и новой формуле для внешней индуктивности отрезка проводника. Во втором примере путем сравнительных расчетов показано, что формула из Справочника для индуктивности кругового витка при резком поверхностном эффекте (т. е. для его внешней индуктивности), представленная в Справочнике как математически точная, при определенных значениях геометрических размеров витка имеет значительные погрешности. Это не отражено в Справочнике, а также не приведен и литературный источник для указанной формулы.

Патент — WO2025074266, МПК — F25D3/125, авторы — Marjoh NAUTA, Dirk Jozef, Peeters Tom, Frank Steven, VAN DOORSLAER, Advait Vijay, BadkarRamin, Darvari Nicholas, William WarneJames, JEAN Danny Pierre, G. HENDRIKSEU, gur Sahin Alptekin, GÜLER Andreas, Kuhn Alexander, Muik Annette, VOGEL Kerstin, Walzer Sonja, Witzel Stephanie, HEIN Özlem TÜRECI. Патентообладатели — PFIZER INC. [US]; 235 East 42nd Street, MS 235/9/86, New York, New York 10017 (US). BIONTECH SE [DE/DE]; An der Goldgrube 12, 55131 Mainz (DE).