По всем вопросам звоните:

+7 495 274-22-22

УДК: 621.39

Ток среза и электрическая прочность вакуумного выключателя

Шульга Р.Н. канд. техн. наук, ВЭИ – филиал ФГУП «РФЯЦ – ВНИИТФ им. акад. Е. И. Забабахина», г. Москва

Выполнен анализ конструкции и принципа действия вакуумных выключателей (ВВ). Сравниваются токи среза при отключении асинхронных электродвигателей (АД) в цепях собственных нужд электростанции с помощью выключателей разных типов, включая элегазовые и масляные выключатели. Эти выключатели приводят к возникновению токов среза в диапазоне от 1–3 до 20–30 А, причем ВВ современных типов ограничивают ток среза до 5 А. Учет таких токов среза приводит к возникновению множественных пробоев при коммутации малых токов, которые могут как снижать уровень перенапряжений, так и повышать их. Множественные пробои ВВ и других типов выключателей приводят к эскалации перенапряжений до уровня 6–7 о.е. при пуске АД и отключении заторможенных АД в определенной области положений ротора. Моделирование в программе ЕМТР исследует режим отключения заторможенного АД и показывает возможность ограничения перенапряжения до допустимого уровня установкой ОПН на выводах АД относительно земли.

Литература:

1. Шульга Р. Н. Система электроснабжения АЭС // Электрооборудование: эксплуатация и ремонт. – 2023 – № 9. – С. 31–41.

2. Шульга Р. Н. Расчет собственных нужд АЭС // В портфеле редакции журнала «Электрооборудование: эксплуатация и ремонт».

3. Шульга Р. Н. Перенапряжения в системе собственных нужд АЭС // В портфеле редакции журнала «Электрооборудование: эксплуатация и ремонт».

4. Шульга Р. Н. Методика расчета и выбора ОПН 6/10 кВ в сети собственных нужд АЭС // В портфеле редакции журнала «Электрооборудование: эксплуатация и ремонт».

5. Шульга Р. Н., Хренников А. Ю. Динамические воздействия токов КЗ. Электродинамическая стойкость электрооборудования // Энергетик. – 2022. – № 1. – С. 9–13.

6. Сапельченко А. М., Кондратьев Ю. В. Коммутационное оборудование тяговых и трансформаторных подстанций // Омский госуниверситет путей сообщения. – Омск, 2006. – Ч. 1. – 40 с.

7. Соколов С. Е., Соколова И. С. Вакуумные выключатели. – Алматы: АУЭС, 2016. – 70 с.

8. Абрамович Б., Кабанов С., Сергеев А., Полищук В. Электромагнитная совместимость оборудования электрческих сетей 6–35 кВ // Новости электротехники. – 2022. – № 5 (17).

9. Методические указания по применению ограничителей перенапряжений нелинейных в электрических сетях 6–35 кВ. – М.: РАО «ЕЭС России», 2001.

10. Руководство по защите электрических сетей 6–1150 кВ от грозовых и внутренних перенапряжений. РД 153-34.3-35.125-99. 2-е изд. – СПб.: РАО «ЕЭС России», Изд-во ПЭИПК, 1999.

11. ПУЭ Минэнерго СССР. 6-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат.

12. ПУЭ Минэнерго России. 7-е изд., разд. 4, гл. 4.1, 4.2. – М.: НЦ ЭНАС, 2003.

13. ГОСТ Р52725-2007 «Ограничители перенапряжений нелинейные для электроустановок переменного тока напряжением от 3 до 750 кВ. Общие технические условия».

14. ГОСТ IEC 60034-15-2014 «Машины электрические вращающиеся. Ч. 15. Предельные уровни импульсного напряжения для вращающихся машин переменного тока с шаблонной катушкой статора».

15. ГОСТ 1516.3-96 «Электрооборудование переменного тока на напряжения от 1 до 750 кВ. Требования к электрической прочности изоляции».

16. IEC/TR 62271-306-2012 "High-voltage switchgear and controlgear-Part 306: Guide to IEC 62271-1 and other IEC standards related to alternating current circuit-breakers".

17. Васюра Ю. Ф., Гавриков В. И., Евдокунин Г. А. Коммутационные перенапряжения в высоковольтных двигателях собственных нужд электростанций // Электротехника. – 1984. – № 12 – C. 4–7.

18. Working group paper: Interruption of small inductive currents (chapter 1, 2) // Elеctra. – 1980. – N 72. – Pp. 73–103.

19. Headley A. Meeting system requirements with modern switchgear // Proceedings IEEE Symp. On trends in modern switchgear design 3.3–150 kV. – Newcastle. – 1984. – Рp. 9.1–9.5.

20. Евдокунин Г. А., Тилер Г. Современная вакуумная коммутационная техника сетей среднего напряжения. – СПб.: Изд. Сизова М. П., 2002. – 147 с.

21. Colombo E., Costa G., Piccarreta L. Results of an investigation on the overvoltages to a vacuum circuit-breaker when switching an h.v. motor // IEEE Transactions on power delivery. – 1988. – N 1. – Vol. 3. – Pp. 205–213.

22. ATP Rule Book, 1992. – Р. 247.

Конструкция и принцип действия вакуумных выключателей (ВВ) на основе вакуумных дугогасительных камер (ВДК) достаточно подробно описаны в литературе [1–7], но вопросы среза тока и возникновения импульсных перенапряжений недостаточно освещены, т. к. зависят не только от конструкции, но и от схемно-режимных особенностей коммутации асинхронных двигателей (АД) с малыми индуктивными токами.

Цель настоящей статьи состоит в анализе процесса отключения переменного тока сетевой частоты и вызванного при его подходе к нулю среза тока, приводящего к возникновению импульсных перенапряжений. Эти перенапряжения опасны для изоляции электрооборудования и особенно электрических машин с пониженной изоляцией. В литературе [1–5] исследуются перенапряжения в цепи собственных нужд электростанций, [6–8] приводят данные по коммутации малых токов, [9–16] посвящены описанию методик, ГОСТов и стандартов применительно к электрическим машинам и ограничителям перенапряжений. Токи среза и перенапряжения при коммутации малых индуктивных токов при коммутации АД рассмотрены в [17–21].

Вакуумные выключатели (ВВ) нашли широкое применение в электроэнергетике и транспорте. Основой ВВ является ВДК, первоначально разработанные в ВЭИ на классы напряжения 10, 20 и 35 кВ, и которые в настоящее время выпускаются десятком предприятий в нашей стране. Наиболее продвинутой отечественной конструкцией является ВВ производства TEL (Таврида Электрик), отличающаяся оригинальным приводом с магнитной защелкой.

На рис. 1 представлен разрез конструкции ВДК производства TEL и дуга тока между контактами. Корпус ВДК образован двумя керамическими изоляторами 2 и 6, между которыми устанавливается медный экран 4, припаиваемый к изоляторам. Конструктивной особенностью ВДК является чашеобразная форма керамических изоляторов и сварной сильфон 7, которые позволили снизить массогабаритные размеры конструкции. Сильфон припаивается к изолятору 6 и выводу 8, позволяя перемещаться подвижному контакту 5 с сохранением герметичности камеры. К торцевым частям неподвижного контакта 3 и подвижного контакта 5 припаяны пластины из металлокерамики, которые обеспечивают высокую износостойкость контактов. Выводы 1 и 8 соединены с выводами ВВ.

Для Цитирования:
Шульга Р.Н., Ток среза и электрическая прочность вакуумного выключателя. Оперативное управление в электроэнергетике: подготовка персонала и поддержание его квалификации. 2023;5.
Полная версия статьи доступна подписчикам журнала
Язык статьи:
Действия с выбранными: