По всем вопросам звоните:

+7 495 274-22-22

УДК: 621.039

Обзор автоматических систем регулирования уровня жидкости и систем управления мощностью на энергоблоках

Жигунов В.В. ЗАО «Интеравтоматика», г. Москва

Рассмотрены свойства объектов без самовыравнивания, существующие схемы регулирования для них – автоматические системы регулирования (АСР) уровня жидкости и системы автоматического управления мощностью (САУМ). Исследование АСР уровня жидкости проводится на примере наиболее сложной АСР подобного типа на теплоэнергетических объектах – АСР уровня в барабане котла. Для анализа САУМ их можно рассмотреть в виде двухсвязных АСР мощности и давления пара, относя все, в том числе подчиненные локальные АСР (ЛАРС) технологических параметров энергоблока, к объекту управления.

Литература:

1. Стефани Е.П. Основы расчета настройки регуляторов теплоэнергетических процессов. – М.: Энергия, 1972.

2. Ротач В. Я. Теория автоматического управления // М.: Изд-во МЭИ, 2004.

3. Александрова Н. Д., Давыдов Н. И. Динамическая модель циркуляционного контура барабанного котла // Теплоэнергетика. – 1993. – №2. – С. 14–18.

4. Александрова Н. Д., Давыдов Н. И. О настройках импульсных релейных регуляторах на малоинерционных объектах // Теплоэнергетика. – 2002. – №5. – С. 54–57.

5. Александрова Н. Д., Давыдов Н. И. Анализ автоколебаний в автоматической системе регулирования уровня в барабане котла // Теплоэнергетика. – 1993.  – №10. – С. 15–20.

6. Жигунов В. В. Рекомендации по настройке регуляторов уровня и исследование их динамических свойств // Энергетик. – 2013. – №10. – С.54–59.

7. Стандарт СТО 59012820.27.100.002-2013. Нормы участия энергоблоков тепловых электростанций в нормированном первичном регулировании частоты и автоматическом вторичном регулировании частоты и перетоков активной мощности. – М., 2013.

8. Давыдов Н.И., Зорченко Н.В., Бояршинов Д.Г. Результаты испытаний и модельных исследований системы автоматического управления мощностью газомазутного энергоблока 300 МВт // Теплоэнергетика.  – 2005.  – № 10.

9. Зорченко Н. В. Исследование взаимосвязной системы регулирования мощности и давления пара перед турбиной газомазутного энергоблока с прямоточным котлом: дисс. на соиск. уч. ст. канд. техн. наук  // М.: МЭИ (ТУ), 2009.

10. Жигунов В. В., Шавочкин И. А. Повышение эффективности управления мощностью энергоблоков с применением дифференцирования в котельном регуляторе давления пара перед турбиной // Теплоэнергетика. – 2011. – №10. – С. 60–69.

11. Биленко В.А., Меламед А.Д., Микушевич Э.Э. Разработка и внедрение САРЧМ крупных энергоблоков // Теплоэнергетика. – 2008. – №10. – С. 14–27.

12. Жигунов В. В. Настройка ПИ-регулятора с предвключенным дифференциатором при ограничении на корневой показатель колебательности // Энергетик. – 2014. – №9. – С. 36–40.

13. Рекомендации по типовому проектированию систем автоматического управления мощностью моноблоков с прямоточными котлами мощностью 300  МВт и выше (нормальные режимы). ВТИ, ВНИИЭ, ОРГРЭС. – М., 1975.

Рассмотрим типичный интегрирующий объект регулирования на примере уровня воды в барабане высокого давления котла-утилизатора П-142 в составе парогазовой установки ПГУ-190 Новомосковской ГРЭС.

Передаточная функция объекта по главному каналу «возмущение регулирующим питательным клапаном-уровень воды в барабане», аппроксимированная по экспериментальной переходной характеристике:

где s – оператор Лапласа.

На рис. 1 (кривая а) показана область параметров настройки ПИ-регулятора для объекта без самовыравнивания (1) с заданной степенью затухания ψ ≥ 0,9 в координатах (kp – kp/Tи ), где kp и Tи – коэффициент усиления и постоянная времени интегрирования регулятора. На этом же рис. 1 (кривая б) – область заданного затухания (ОЗЗ) ψ ≥ 0,9 для аналогичного объекта с самовыравниванием – инерционного звена второго порядка с запаздыванием, имеющего такую же скорость разгона и такое же положение точки перегиба переходной характеристики, как у объекта (1) [1]. На рис. 2 – комплексные частотные характеристики (КЧХ) этих объектов (кривые а и б) и КЧХ соответствующих разомкнутых систем с ПИ-регуляторами (кривые в и г).

Как видно из рис. 1, область запаса устойчивости (а) во много раз меньше области (б). Поэтому в отличие от объектов с самовыравниванием для интегрирующих объектов одноконтурная схема с ПИ-регулятором, как правило, не удовлетворяет предъявляемым требованиям к качеству регулирования.

Такая малая ОЗЗ системы с объектом без самовыравнивания объясняется тем, что интегрирующая составляющая «разворачивает» его КЧХ по часовой стрелке в третий квадрант комплексной плоскости. Кривая КЧХ интегрирующего объекта (рис. 2а) по сравнению с кривой КЧХ «обычного» неинтегрирующего объекта (рис. 2б) лежит ближе к М-окружности, которая характеризует границу запаса устойчивости в плоскости КЧХ [2]. В  данном примере КЧХ объекта (1) даже пересекает эту границу. Наличие же в алгоритме ПИ-регулятора еще одной И-составляющей дополнительно ухудшает условия соблюдения заданного запаса устойчивости, еще больше «разворачивая» КЧХ разомкнутой системы по часовой стрелке, внутрь М-окружности. Чтобы «вывести» КЧХ разомкнутой системы (рис.   2в) за пределы М-окружности, необходимы значения kp << 1, при минимальной интенсивности И-cоставляющей регулятора Tи -> max. Причем набор комбинаций параметров kp – Tи весьма ограничен.

Для Цитирования:
Жигунов В.В., , Обзор автоматических систем регулирования уровня жидкости и систем управления мощностью на энергоблоках. КИП и автоматика: обслуживание и ремонт. 2018;1-2.
Полная версия статьи доступна подписчикам журнала
Язык статьи:
Действия с выбранными: