В настоящей работе внимание уделено конструктивным особенностям электромагнитных устройств с зазорами в магнитопроводах для систем электроэнергетики. Не вдаваясь в подробности по величине рабочих токов и мощностей таких устройств, предлагается обзорный сравнительный анализ трудов различного характера, ориентированных на учет сосредоточенных, динамически распределенных немагнитных зазоров и их эквивалентных конструкций на работу дугогасительных реакторов [1]. Наиболее математически полной для таких исследований явились, на наш взгляд, работы [2–4].
Как отметил в своем автореферате диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук [5] Лей — тес Л. В. на тему «Развитие теории и методов электромагнитных расчетов силовых трансформаторов и реакторов с учетом несинусоидальности токов и напряжений и нелинейности характеристик стали»: «Надеюсь, что основное содержание автореферата (с. 4 и 9–27, особенно с. 10, 16, 17, 19, 20) будет полезно специалистам, желающим думать и развивать теорию, еще много лет». Приведенную фразу автор привел спустя шесть лет после выхода в свет книги по расчетам трансформаторов и реакторов [4]. В книге [4] отмечено, что индуктивность обмотки одного стержня с равномерными зазорами в пределах обмотки в зависимости от геометрических размеров стержня и зазоров определяется как
где Sзаз = Sст + Рстε – эквивалентное сечение сердечника;
n – количество зазоров;
lзаз – длина (высота) одного (единичного) зазора;
Sст – сечение (площадь) сердечника;
Рст = 2(с + d + 2ε) – коэффициент выпучивания;
c, d – стороны сечения сердечника;
ε – выпуклость магнитного поля в зазоре;
a – расстояние от обмотки до сердечника;
b – радиальный размер (толщина) обмотки;
hоб – высота обмотки.
При описании приведенной здесь формулы (9–94) из [4] автор ссылается на работу [2] из списка литературы настоящей статьи, оговаривая лишь, что это площадь витка, отстоящего на треть толщины обмотки b от внутреннего витка [2]. Следуя такому описанию в [4] в [1] для переменной S[sub]b/3[/sub],