По всем вопросам звоните:

+7 495 274-22-22

УДК: 691.32

Влияние наполнителей из асбестоцементных отходов и керамзитовой крошки на прочность и долговечность гипсобетона

В. П. Ярцев д-р техн. наук, профессор, заведующий кафедрой, ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный технический университет», г. Тамбов
Е. И. Репина аспирант, ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный технический университет», г. Тамбов
В. В. Шеверда магистрант, кафедра «Конструкции зданий и сооружений», ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный технический университет», г. Тамбов

Изучено влияние наполнителей из строительных отходов на основные эксплуатационные параметры гипсобетона. Установлены оптимальные концентрации и размеры зерен наполнителей. Получены экспериментальные результаты при длительных испытаниях до разрушения и предельной скорости деформирования в широком диапазоне нагрузок и температур. Определены значения физических и эмпирических констант при разрушении поперечным изгибом и деформированием при пенетрации, позволяющих рассчитать долговечность наполненного гипсобетона при заданных параметрах эксплуатации.

Литература:

1. ГОСТ 23732-79 (1993) Вода для бетонов и растворов. Технические условия.

2. Рыбьев И.А. Строительное материаловедение. – М.: Высш. шк., 2003. – 701 с.

3. Баженов Ю.М. Способы определения состава бетона различных видов: учебное пособие для вузов. – М.: Стройиздат, 1974. – 560 с.

4. Ярцев В.П. Прогнозирование работоспособности полимерных материалов в деталях и конструкциях зданий и сооружений: учебное пособие. – Тамбов: Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та (Рекомендовано УМО РФ), 2001. – 149 с.

5. Ефремов И.В. Влияние керамзитовой крошки на прочность гипсобетона с заполнителем из САЦО / И.В. Ефремов, В.П. Ярцев // Проблемы ноосферной безопасности и устойчивого развития. – Тамбов, 2010. – С. 180–182.

6. Ярцев В.П. Влияние сухих асбестоцементных отходов на прочность и долговечность гипсобетона / В.П. Ярцев, И.В. Ефремов // Состояние современной строительной науки-2009: сборник научных трудов VII международной научно-практической интернет-конференции. – Полтава, 2009. – С. 92–95.

7. Ратнер С.Б., Ярцев В.П. Физическая механика пластмасс. Как прогнозируют работоспособность? – М.: Химия, 1992. – 320 с.

8. Ярцев В.П. Метод оценки растворимости каучуков // Каучук и резина. – 1989. – № 4. – С. 31–32.

9. Ярцев В.П., Воронков А.Г. Эпоксидревесные полимеррастворы для ремонта и защиты строительных изделий и конструкций: учебное пособие (рекомендовано УМО вузов РФ). – Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2006. – 92 с.

10. Мадорский С. Термическое разложение органических полимеров. – М.: Изд-во «Мир», 1967. – 340 с.

11. Ярцев В.П., Долженкова М.В. Закономерности деформирования кровельных битумно-полимерных композитов при пенетрации // Актуальные проблемы строительства и строительной индустрии: сборник материалов VI Междунар. науч.-техн. конф. – Тула, 2005. – С. 76–77.

12. Ярцев В.П. Физико-технические основы работоспособности органических материалов в деталях и конструкциях: дис. … д-ра техн. наук. – Воронеж, 1998. – 350 с.

В процессе эксплуатации конструкции находятся под действием кратковременных и длительных нагрузок и знакопеременных температур, которые приводят к разрушению материала.

Объектом исследования был выбран гипсобетон. В качестве вяжущего использовали строительный гипс марки Г4, заполнитель – песок с модулем крупности 0,85, наполнитель из отходов асбестоцементных листов с размером зерен 5–10мм и воду для затворения бетонной смеси по ГОСТ 23732-79 [1].

Укладку и уплотнение проводили сразу после изготовления бетонной смеси [2,3]. Формы заполняли слоями не более 1 см. Каждый слой уплотняли штыкованием стальным стержнем – диаметром 16 мм с закругленным концом. Число нажимов стержня рассчитывали из условия, чтобы один нажим приходился на 10 мм2 верхней открытой поверхности образца, штыкование выполняли равномерно по спирали от краев формы к ее середине. После окончания укладки и уплотнения бетонной смеси в форме верхнюю поверхность образца заглаживали шпателем.

Образцы изготавливали в виде балочек с размерами 20×20×100 мм для испытаний на поперечный изгиб, а после разрушения их нарезали кубиками с размером ребра 20 мм для испытаний на центральное сжатие.

Для длительных механических испытаний в режиме заданного постоянного напряжения использовали многопозиционные стенды [4].

Кратковременные механические испытания гипсобетона с добавкой АЦО проводили в режиме заданной скорости нагружения при сжатии и изгибе на лабораторном рычажном стенде [4] и гидравлическом прессе ИП-500. По результатам испытаний построены зависимости прочности от содержания АЦО. Пример показан на рис. 1.

Зависимость прочности при сжатии и изгибе от содержания АЦО носит экстремальный характер. Своего максимума она достигает при введении 20 % АЦО по массе.

Для изучения влияния добавки керамзита на прочностные характеристики бетона в исходный материал с содержанием 20 % АЦО вводили керамзитовую крошку (КК) в количестве 25, 50 и 75 % от массы АЦО с различным размером зерен наполнителя (0,63; 2,5; 5 и 10 мм) [5]. Разделение по фракциям проводили на механическом грохоте. Результаты исследования представлены на рис. 2.

Для Цитирования:
В. П. Ярцев, Е. И. Репина, В. В. Шеверда, Влияние наполнителей из асбестоцементных отходов и керамзитовой крошки на прочность и долговечность гипсобетона. Строительство: новые технологии - новое оборудование. 2017;11.
Полная версия статьи доступна подписчикам журнала
Язык статьи:
Действия с выбранными: